При конструировании сварных швов следует руководствоваться следующим: минимальная расчетная длина углового сварного шва не должна быть менее 40 мм и более 85 §fkf, максимальный катет углового шва kf должен быть не более 1,21, где t — наименьшая толщина соединяемых элементов; минимальное значение kf должно быть не менее 4 мм, а максимальное не более 25 мм.
Сопоставляя мощности сварных швов, выраженные через их катеты kf и объемы Vf, видно, что kf,\/kfl2=2 и
Рис. 27. Схема расчетных сечений сварного соединения с угловым швом
Рис. 28. Соотношение мощности и объ ема шва квадрате (рис. 28). Самыми выгодными считаются швы с k=6—12 мм. Стыковые сварные швы всегда проектируют непрерывными, а угТАБЛИЦА 8. КОЭФФИЦИЕНТЫ ПРИНИМАЕМЫЕ ПРИ СВАРКЕ СТАЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С ПРЕДЕЛОМ ТЕКУЧЕСТИ ДО 580 МПа
|
Внд сварки прн диаметре сварочной проволоки d, мм |
Положение шва |
Коэффициент |
Значение коэффициентов н Р2 при катетах швов, мм |
|||
|
3-8 |
9—12 |
14—16 |
18 и более |
|||
|
Автоматическая, rf=3—5 |
В лодочку |
Р/ |
1,1 |
0,7 |
||
|
Рг |
1,15 |
|||||
|
Нижнее |
Р f |
1,1 |
0,9 |
0,7 |
||
|
Рг |
1,15 |
1,05 |
1' |
|||
|
Автоматическая и полуавтоматическая, а= 1,4—2 |
В лодочку |
Р f |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
|
|
6г |
1,05 |
|||||
|
Нижнее |
Р f |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
||
|
Рг |
1,05 |
|||||
|
Ручная, полуавтоматическая проволокой сплошного сечения, d< <1,4, нлн порошковой проволокой |
В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное |
h |
0,7 |
|||
|
P'Z |
||||||
ТАБЛИЦА 9. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ, МПа
Примечание. Расчетные сопротивления определены в соответствии с п. 3.4 СНнП П-23-81.
ловые фланговые могут быть непрерывными и прерывистыми. Минимальная длина и разрыв в прерывистых швах по конструктивным соображениям не должны быть менее 50 мм (табл. 11) .
ТАБЛИЦА 10. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИИ, ВЫПОЛНЯЕМЫХ АРГОНОДУГОВОЙ СВАРКОЙ, МПа
|
Марка алюминия |
Марка электродной или присадочной проволоки |
Сварные н стыковые |
угловые 5 Rwf |
В околошовиой зоне |
|||
|
К |
to к |
СТЫК( н к |
)вые н сZ Ш К |
Н i If СО О) |
|||
|
АД1М |
СвА1 |
||||||
|
АМцМ |
СвАМгЗ |
||||||
|
АМг2М АМг21/2Н |
СвАМгЗ |
||||||
|
АД31Т |
СвАМгЗ; 1557 |
||||||
|
АД31Т5 |
СвАМгЗ; 1557 вольфрамовым электродом То же, плавящимся электродом |
||||||
|
АД31Т1 |
СвАМгЗ; 1557 вольфрамовым электродом То же, плавящимся электродом |
||||||
|
1915 |
1557 вольфрамовым электродом То же, плавящимся электродом |
||||||
|
1915Т (t= =5... 12мм) |
1557 вольфрамовым электродом То же, плавящимся электродом |
||||||
ТАБЛИЦА 11. условные обозначения сварных швов
2.4. БОЛТОВЫЕ
И ЗАКЛЕПОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ, ИХ РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ
В строительных конструкциях применяют соединения с болтами повышенной, нормальной и грубой точности, а также соединения на высокопрочных болтах.
Отличительная особенность соединений с болтами нормальной и грубой точности — их значительная податливость вследствие меньшей величины предварительного натяжения болтов, а также больших зазоров между телом болта и стенками отверстия (зазоры болтов нормальной точности по ГОСТ 7798—70 0,3—0,5 мм; болтов грубой точности по ГОСТ 15589—70 и 15591— —70 2—3 мм). Для уменьшения деформативности соединений применяют болты повышенной точности по ГОСТ 7805—70, которые имеют минусовые допуски от —0,43 до —0,52 мм; или высокопрочные болты, обеспечивающие передачу усилий N через трение, возникающее по соприкасающимся плоскостям. Ввиду этого болты нормальной и грубой точности используют в неосновных соединениях для крепления одного элемента к другому: в фонарных конструкциях, связях, на технологических площадках и т. п.